水泵从水池吸水时，如果采用自灌式吸水方式，可使吸水管内一直都充满水，水泵启动时，省去了灌水排气的时间，能迅速投入运转，提高了水泵启动的自动化和可靠程度。 常采用的自灌式吸水方式是使水泵轴线标高低于水池的工作水位高度。 这种方法常用于有地下室的建筑，布置时，把水泵房设置在地下室，水池设置在地下室水泵房旁边或室外地下。 这种吸水方式，水池的工作水位高于水泵轴线标高，使吸水管内一直都充满水，能保证水泵自动、迅速启动。 对于没有地下室的建筑，若采用上述自灌式吸水方式就有困难。因为这种建筑，水泵房一般布置在底层地面上，如果在底层水泵房旁边设置水池，特别是体积比较大的消防水池，它将占用大量的底层使用面积，建设单位一般不会同意。 在这种情况下，水池一般设置在建筑物的外部，埋在地面下。水泵发现这样就会导致水池的工作水位低于水泵轴线标高，水泵无法实现自灌式吸水，这时，可采用以下几种方式解决这些问题。 。 一、在水泵的吸水管末端安装吸水底阀。吸水底阀实际上是一种止回阀，它保证水流只能由水池进人吸水管而不能倒流，所以如果吸水管内充满水，尽管水泵轴线标高高于水池的工作水位，但由于有吸水底阀的作用，吸水管内的水不会流入水池，可使吸水管内一直都充满水，保证水泵能自动、迅速启动。这种吸水方式的可靠性受吸水底阀质量的影响，比如，关闭不严、漏水，吸水管内的水就会慢慢流人水池，时间长了，吸水管内就没有水，导致水泵启动时仍需人工灌水。 可采用下面的吸水方式弥补这一不足之处。 。 二、采用其他水源补水。它是在第一种吸水方式的基础上，在水泵出水管止回阀的前面安装一管道，并把此管道连接到室外的市政给水管或其他外部水源，向水泵吸水管内供水，补充底阀漏掉的水，使吸水管内充满水。这种吸水方式的可靠性受室外水源的影响，在室外水源长时间停水的情况下，吸水管内的水有漏空的可能，因此水泵启动时就需人工灌水。 三、对第二种吸水方式进行改进，利用屋顶水箱向水泵吸水管内补水。这种方式不受室外水源停水的影响，可靠性高，适用于有屋顶水箱的建筑，对于没有屋顶水箱的建筑，也可以在水泵房内设置一个小水箱向水泵吸水管内补水。 四、设置泵前吸水罐。这种方式需要在水泵吸水管上设置一个吸水罐，水泵在第一次运行前，罐内应人工灌满水，第一次运行停止后，因为吸水罐的进水管高度高于管内水面高度，尽管水池内水面高度低于罐内水面的高度，罐内的水也不会倒流，进入水池，所以，吸水罐内能储存一定的水，又因为吸水罐的出水管（即水泵的吸水管）高度低于管内水面高度，故能保证水泵的吸水管内充满水，以后水泵再运行时，水罐内的水被水泵抽走，罐内出现负压，水池中的水在大气压力的作用下补充到吸水罐内，通过吸水罐水池内的水就不断进人水泵，被源源输出。这种吸水方式安全可靠性高，但需设置吸水罐，并且吸水管的容积越大吸水罐的体积也越大，不但使造价增加，同时也占用水泵房内一定的空间。 五、在水泵吸水管路上设置真空泵，水泵启动前，真空泵先启动，使水泵吸水管内先充满水，保证水泵自动、迅速启动。这种吸水方式需要有完善的自动控制系统以保证真空泵先于水泵启动，并且造价也高，可靠性受自动控制系统的影响。 通过以上分析，水泵了解到自灌式吸水方式安全可靠程度高，当不能采用自灌式吸水方式时，应根据工程的实际情况选用清水泵的吸水方式，做到既安全可靠又经济合理。 QBY型气动隔膜泵主要特点 6大QBY型气动隔膜泵特点有没有吸引到你： 1、无需灌引水，具有自吸能力；流道宽敞，通过性能好，允许通过最大颗粒直径达10mm。抽送泥浆、杂质时，对泵磨损甚微；无需润滑，即使空转，对泵也不会有任何影响；2、扬程、流量可通过气阀开度实现无级调节，流量随背压（出口负载）的变化而自动调整，适合于中高粘度介质的抽送；而离心泵是以类水介质为设计基准，如果用于粘度稍高的介质，则需配套减速机或变频调速器，成本就大大提高了。 3、无需用电，接地后不产生任何火花，QBY型气动隔膜泵在易燃易爆的环境中使用安全可靠且成本低；4、结构简单、易损件少，后期维护成本低；体积小易于移动，占地面积小，无需地基，安装简便经济，可作为移动式物料输送泵；5、剪切力低，对流体的搅动小，在输送物理、化学性质比较不稳定的介质中有先天的优势；6、隔膜将介质与外界完全隔开，输送危害性、腐蚀性介质中优势明显或在一些试验中保证物料不受外界污染； 水泵液体不同时气蚀余量的换算法 为了保证水泵有正常的吸水条件， 必须防止泵内产生气蚀现象。一般地， 水泵的吸水性能采用允许吸上真空高度和气蚀余量两个参数来衡量。 根据水泵装置吸水管路系统的水力参数和管路中的流量来确定的气蚀余量为有效气蚀余量。 具体地说， 水泵输送某一液体时， 泵入口处所具有的能量(包括静压头和动压头) 与液体汽化压力能的差值即为有效气蚀余量， 用Δha 表示。Δha 与泵的结构无关。 水泵运转时不发生气蚀的必要条件是Δha 值大于某一规定值〔Δh〕， 即： Δha > 〔Δh〕， 〔Δh〕定义为允许气蚀余量。通过气蚀试验等手段， 水泵制造厂可测出气蚀余量临界值Δhc r ， (Δhc r 为泵内最低压力等于液体的汽化压力能hv a 时的有效气蚀余量) ， Δhc r 再加以适当的安全裕量， 即为〔Δh〕; 一般清水泵的安全裕量取0130m ， 故允许气蚀余量〔Δh〕为： (Δh〕= Δhc r + 0.30 (m) ( 1 ) 水泵厂提供的样本上的允许气蚀余量〔Δh〕是在常温下(20 ℃) 用清水做实验所测定的， 当水泵所输送的液体的性质与水不同时， 其允许气蚀余量也与之不同; 在已知某台泵输送清水时的〔Δh〕后， 可以此来求出输送其它液体时的允许气蚀余量〔Δh〕′。 下面介绍两种根据〔Δh〕换算出〔Δh〕′的方法。 气蚀余量校正量Δht 法是通过泵在相同扬程下输送水和其它液体， 在发生气蚀时造成一个可测的扬程损失ΔH 后， 对两者的气蚀余量进行比较而确定Δht 值的。其它液体的气蚀余量为水的气蚀余量减去一个校正量Δht ， 即： 〔Δh〕′= 〔Δh〕- Δht (m) ( 2 ) Δht 是通过热力气蚀准则B 和汽化压力能hv a(Pva/γ ) 来确定的。 。 1、热力气蚀准则B 。气蚀过程中液体的沸腾是一种热力过程， 它取决于液体的性质， 诸如压力、温度、汽化潜热和比热等。 发生气蚀时， 泵内的蒸汽容积对液体容积之比定义为热力气蚀准则，用B 表示。即： B =V V/V L( 3 )式中： V V ———泵内蒸汽的容积; V L ———泵内液体的容积。 。 2、热力气蚀准则B1 与汽化压力能hv a 的关系。进行不同液体的气蚀余量校正量Δht 试验时，取Δht = 0.30m ， 并有：测定不同液体的B1 值及其与汽化压力能hva的关系。试验结果表明， 随着hva 的增大， B1 值不断减小。 以hva为横坐标， B1 为纵坐标， 选用双对数比例尺作图， B1 与hva 的关系为一直线， 直线的斜率约tg37°。 。 3、Δht 的求解。对气蚀余量校正量Δht 试验的资料综合分析后， 有如下关系式： B1 · (Δht ·hv a ) 3/ 4 = 22.5 ( 6 ) Δht =(64/hv a)·B - 4/3 (m) ( 7 ) 由B1 与hv a 可求得B1 ， 将B1值代入式 (7)，可根据液体的汽化压力能hv a 求得气蚀余量的修正值Δht ， 进而将Δht 代入式 (2) 即可确定不同液体的允许气蚀余量〔Δh〕′。 4、气蚀余量修正系数KΔh 法。当泵输送原油、硫酸等粘度比水大的液体时， 泵内因摩擦阻力增大而能量损失增加， 使泵的流量、扬程减小， 效率降低， 轴功率和气蚀余量增大。对于增大了的气蚀余量值〔Δh〕′， 可采用气蚀余量修正系数KΔh 法计算。液体粘度超过0.20cm2 / s 时， 用下式： 〔Δh〕′= KΔh ·〔Δh〕( 8 ) 式 (8) 中的KΔh值查表可得。可见， KΔh法系根据液体粘度的大小不同分别采用不同的图表计算〔Δh〕′值。